Yet another translation
Ciao a tutti,
ormai sembra più che stia preparando l'esame di inglese che non quello di microonde, ho tradotto un altro pezzo di testo che mi serve studiare, ma più vado avanti e più si complica l'inglese del libro, per questo motivo non sono del tutto convinto della traduzione che ho appena fatto:
MPEDANCE AND ADMITTANCE MATRICES
In the previous section we have seen how equivalent voltages and currents can be defined for TEM and non-TEM waves. Once such voltages and currents have been defined at various points in a microwave network, we can use the impedance and/or admittance matrices of circuit theory to relate these terminal or "port" quantities to each other, and thus to essentially arrive at a matrix description of the network. This type of rapresentation lends itself to the development of equivalent circuits of arbitrary networks, which will be quite useful when we discuss the design of passive components such as couplers and filters. We begin by considering an arbitrary N-port microwave network, as depicted in Figure 4.5. The ports in Figure 4.5 may be any type of transmission line or trasmission line equivalent of a single propagating waveguide mode. (The term port was introduced by H. A. Wheeler in the 1950s to replace the less descriptive and more cumbersome phrase, "two-terminal pair" [3], [2].) If one of the physical ports of the network is a waveguide supporting more than one propagating mode, additional electrical ports can be added to account for these modes. At a specific point on the nth port, a terminal plane, $t_n$, is defined along with equivalente voltages and currents for the incident ($V_n^(+)$, $I_n^(+)$) and reflected ($V_n^(-)$, $I_n^(-)$) waves. The terminal planes are important in providing a phase reference for the voltage and current phasors. Now at the nth terminal plane, the total voltage and current is given by
$V_n = V_n^(+) + V_n^(-)$ (4.24a)
$I_n = I_n^(+) + I_n^(-)$ (4.24b)
as seen from (4.8) when $z = 0$.
The impedance matrix [Z] of the microwave network then relates these voltages and currents:
....
....
....
or in matrix form as
[V]=[Z].
Similarly, we can define an admittance matrix [Y] as
....
....
....
or in matrix form as =[Y][V].
Of course, the [Z] and [Y] matrices are the inverses of each other:
$[Y] = [Z]^-1$.
Note that both the [Z] and [Y] matrices relate the total port voltages and currents. From (4.25), we see that $Z_(ij)$ can be found as
$Z_(ij) = ....$ (4.28)
In words, (4.28) states that $Z_(ij)$ can be found by driving port j with the current $I_j$, open-circuiting all other ports (so $I_k = 0$ for $K != j$), and measuring the open-circuit voltage at port i. Thus, $Z_(ii)$ is the imput impedance seen looking into port i when all other port are opern-circuited, and $Z_(ij)$ is the transfer impedance between ports i and j when all other ports are opern-circuited.
Similarly, from (4.26), $Y_(ij)$ can be found as $Y_(ij) = ....$ (4.29) which states that $Y_ij$ can be determined by driving port j with the voltage $V_j$, short-circuiting all other ports (so $V_k = 0$ for $K != j$), and measuring the short-circuit current at port i.
In general, each $Z_(ij)$ or $Y_(ij)$ element be complex. For an N-port network, the impedance and admittance matrices are $N
xx N$ in size, so there are $2N^2$ indipendent quantities or degrees of freedom for an arbitrary N-port network. In pratice,
however, many networks are either reciprocal or lossless, or both. If the network is reciprocal (not containing any nonreciprocal media such ad ferrites or plasmas, or active devices), we will show that the impedance and admittance matrices are symmetric, so that $Z_(ij) = Z_(ji)$, and $Y_(ij) = Y_(ji)$. If the network is lossless, we can show that all the $Z_(ij)$ or $Y_(ij)$ elements are purely imaginary. Either of these special cases serve to reduce the number of indipendent quantitiers or degrees of freedom that an N-port network may have. We now derive the above characteristics for reciprocal and lossless networks.
TRADUZIONE
MATRICE DI IMPEDENZA E AMMETTENZA
Nella sezione precedente abbiamo visto come tensioni e correnti equivalenti possono essere definiti per onde TEM e non TEM. Una volta che tali tensioni e correnti sono state definite in vari punti in una rete a microonde, possiamo usare le matrici impedenza e/o ammettenza della teoria dei circuiti per mettere in relazione quest quantità terminali o "porte" le une alle altre, e quindi essenzialmente arrivare a descrivere una matrice della rete. Questo tipo di rappresentazione, si presta allo sviluppo di circuiti equivalenti di reti arbitrarie, che sarà molto utile quando si discuterà il progetto di componenti passivi, come accoppiatori e filtri.
Cominciamo considerando un'arbitraria rete a microonde a N-porte, come illustrato nella figura 4.5. Le porte in Figura 4.5 possono essere qualsiasi tipo di linea di trasmissione o equivalente linea di trasmissione di un singolo modo di propagazione di guida d'onda. (Il termine porta fu introdotto da H.A. Wheeler nel 1950 per sostituire la frase meno descrittiva e più ingombrante, "coppia di morsetti" [3], [2].) Se una delle porte fisiche della rete è una guida d'onda a sostegno di più di un modo di propagazione, possono essere aggiunte ulteriori porte elettriche per tenere conto di questi modi. A un punto specifico sulla porta ennesima, è definito un piano di terminale, $t_n$, con tensioni e correnti equivalenti per l'onda incidente ($ V_n ^(+)$, $ I_n ^(+)$) e riflessa ($V_n ^(-)$, $I_n ^(-)$). I piani terminali sono importanti per fornire un punto di riferimento per la fase per i fasori di tensione e di corrente. Ora, sul piano del terminale ennesimo, la tensione e la corrente totale è data da $ V_n = V_n ^ (+) + V_n ^(-)$ (4.24a)
$ I_n = I_n ^ (+) + I_n ^(-)$ (4.24b) come si vede dalla (4.8) quando $z = 0$
La matrice impedenza [Z] della rete a microonde si riferisce quindi a queste tensioni e correnti:
....
....
....
o in forma matriciale come
[V] = [Z] .
Analogamente, possiamo definire una matrice di ammettenza [Y] come
....
....
....
o in forma matriciale come
= [Y] [V].
Naturalmente, le matrici [Z] e [Y] sono le inverse l'una dell'altra:
$ [Y] = [Z] ^ -1 $.
Si noti che entrambe le matrici [Z] e [Y] riguardano le tensioni e correnti totali della porta. Dalla (4.25), vediamo che $Z_(ij)$ può essere trovata come
$Z_(ij) = ....$ (4.28)
In altre parole, la (4.28) afferma che $Z_(ij)$ può essere trovata partendo dalla porta j con la corrente $I_j$, circuito aperto tutte le altre porte (in modo I_k $ = 0 $ per $ K! j = $), e la misurando la tensione del circuito aperto alla porta i. Così, $ Z_ (ii) $ è l'impedenza di ingresso vista cercando in tutte le porte, quando le altre porte sono in circuito aperto, e $ Z_ (ij) $ è l'impedenza di trasferimento tra le porte i e j quando tutte le altre porte sono in circuito aperto. Allo stesso modo, dalla (4.26), può essere trovata la $ Y_ (ij) $ come $ Y_ (ij) = ....$ (4.29)
in cui si afferma che $Y_ij$ può essere determinata partendo dalla porta j con la tensione $V_j$, cortocircuitando tutte le
altre porte (in modo $V_k = 0$ per $K!=j $), e misurare la
corrente di corto circuito alla porta i. In generale, ogni elemento di $Z_(ij)$ o $Y_(ij)$ deve essere complessa. Per una rete N-porte, le matrici impedenza e ammettenza sono $N xx N$ in termini di dimensioni, quindi ci sono $2N^2$ quantità indipendenti o gradi di libertà per un arbitrario N-Porta di rete. In pratica, tuttavia, molte reti sono reciproche o senza perdita di dati o entrambi. Se la rete è
reciproca (non contengono alcuna nonreciprocità mezzi come ferriti o plasma, o dispositivi attivi sono non reciproci), ci sarà mostrano che l'impedenza e ammettenza matrici sono simmetriche, in modo che $ Z_ (ij) = Z_ (JI) $, e $ Y_ (ij) = Y_ (JI) $.
Se la rete è senza perdita di dati, possiamo dimostrare che tutti gli elementi $Z_(ij)$ o $Y_(ij)$ sono puramente immaginari.
no di questi casi particolari servono a ridurre il numero di quantità indipendenti o gradi di libertà che una rete N-Porta può avere. Noi ora per ricaveremo le caratteristiche per reti reciproche e senza perdite.
Se esistesse il libro in italiano non posterei sul forum!!!
E sarebbe un pc in meno acceso
ormai sembra più che stia preparando l'esame di inglese che non quello di microonde, ho tradotto un altro pezzo di testo che mi serve studiare, ma più vado avanti e più si complica l'inglese del libro, per questo motivo non sono del tutto convinto della traduzione che ho appena fatto:
MPEDANCE AND ADMITTANCE MATRICES
In the previous section we have seen how equivalent voltages and currents can be defined for TEM and non-TEM waves. Once such voltages and currents have been defined at various points in a microwave network, we can use the impedance and/or admittance matrices of circuit theory to relate these terminal or "port" quantities to each other, and thus to essentially arrive at a matrix description of the network. This type of rapresentation lends itself to the development of equivalent circuits of arbitrary networks, which will be quite useful when we discuss the design of passive components such as couplers and filters. We begin by considering an arbitrary N-port microwave network, as depicted in Figure 4.5. The ports in Figure 4.5 may be any type of transmission line or trasmission line equivalent of a single propagating waveguide mode. (The term port was introduced by H. A. Wheeler in the 1950s to replace the less descriptive and more cumbersome phrase, "two-terminal pair" [3], [2].) If one of the physical ports of the network is a waveguide supporting more than one propagating mode, additional electrical ports can be added to account for these modes. At a specific point on the nth port, a terminal plane, $t_n$, is defined along with equivalente voltages and currents for the incident ($V_n^(+)$, $I_n^(+)$) and reflected ($V_n^(-)$, $I_n^(-)$) waves. The terminal planes are important in providing a phase reference for the voltage and current phasors. Now at the nth terminal plane, the total voltage and current is given by
$V_n = V_n^(+) + V_n^(-)$ (4.24a)
$I_n = I_n^(+) + I_n^(-)$ (4.24b)
as seen from (4.8) when $z = 0$.
The impedance matrix [Z] of the microwave network then relates these voltages and currents:
....
....
....
or in matrix form as
[V]=[Z].
Similarly, we can define an admittance matrix [Y] as
....
....
....
or in matrix form as =[Y][V].
Of course, the [Z] and [Y] matrices are the inverses of each other:
$[Y] = [Z]^-1$.
Note that both the [Z] and [Y] matrices relate the total port voltages and currents. From (4.25), we see that $Z_(ij)$ can be found as
$Z_(ij) = ....$ (4.28)
In words, (4.28) states that $Z_(ij)$ can be found by driving port j with the current $I_j$, open-circuiting all other ports (so $I_k = 0$ for $K != j$), and measuring the open-circuit voltage at port i. Thus, $Z_(ii)$ is the imput impedance seen looking into port i when all other port are opern-circuited, and $Z_(ij)$ is the transfer impedance between ports i and j when all other ports are opern-circuited.
Similarly, from (4.26), $Y_(ij)$ can be found as $Y_(ij) = ....$ (4.29) which states that $Y_ij$ can be determined by driving port j with the voltage $V_j$, short-circuiting all other ports (so $V_k = 0$ for $K != j$), and measuring the short-circuit current at port i.
In general, each $Z_(ij)$ or $Y_(ij)$ element be complex. For an N-port network, the impedance and admittance matrices are $N
xx N$ in size, so there are $2N^2$ indipendent quantities or degrees of freedom for an arbitrary N-port network. In pratice,
however, many networks are either reciprocal or lossless, or both. If the network is reciprocal (not containing any nonreciprocal media such ad ferrites or plasmas, or active devices), we will show that the impedance and admittance matrices are symmetric, so that $Z_(ij) = Z_(ji)$, and $Y_(ij) = Y_(ji)$. If the network is lossless, we can show that all the $Z_(ij)$ or $Y_(ij)$ elements are purely imaginary. Either of these special cases serve to reduce the number of indipendent quantitiers or degrees of freedom that an N-port network may have. We now derive the above characteristics for reciprocal and lossless networks.
TRADUZIONE
MATRICE DI IMPEDENZA E AMMETTENZA
Nella sezione precedente abbiamo visto come tensioni e correnti equivalenti possono essere definiti per onde TEM e non TEM. Una volta che tali tensioni e correnti sono state definite in vari punti in una rete a microonde, possiamo usare le matrici impedenza e/o ammettenza della teoria dei circuiti per mettere in relazione quest quantità terminali o "porte" le une alle altre, e quindi essenzialmente arrivare a descrivere una matrice della rete. Questo tipo di rappresentazione, si presta allo sviluppo di circuiti equivalenti di reti arbitrarie, che sarà molto utile quando si discuterà il progetto di componenti passivi, come accoppiatori e filtri.
Cominciamo considerando un'arbitraria rete a microonde a N-porte, come illustrato nella figura 4.5. Le porte in Figura 4.5 possono essere qualsiasi tipo di linea di trasmissione o equivalente linea di trasmissione di un singolo modo di propagazione di guida d'onda. (Il termine porta fu introdotto da H.A. Wheeler nel 1950 per sostituire la frase meno descrittiva e più ingombrante, "coppia di morsetti" [3], [2].) Se una delle porte fisiche della rete è una guida d'onda a sostegno di più di un modo di propagazione, possono essere aggiunte ulteriori porte elettriche per tenere conto di questi modi. A un punto specifico sulla porta ennesima, è definito un piano di terminale, $t_n$, con tensioni e correnti equivalenti per l'onda incidente ($ V_n ^(+)$, $ I_n ^(+)$) e riflessa ($V_n ^(-)$, $I_n ^(-)$). I piani terminali sono importanti per fornire un punto di riferimento per la fase per i fasori di tensione e di corrente. Ora, sul piano del terminale ennesimo, la tensione e la corrente totale è data da $ V_n = V_n ^ (+) + V_n ^(-)$ (4.24a)
$ I_n = I_n ^ (+) + I_n ^(-)$ (4.24b) come si vede dalla (4.8) quando $z = 0$
La matrice impedenza [Z] della rete a microonde si riferisce quindi a queste tensioni e correnti:
....
....
....
o in forma matriciale come
[V] = [Z] .
Analogamente, possiamo definire una matrice di ammettenza [Y] come
....
....
....
o in forma matriciale come
= [Y] [V].
Naturalmente, le matrici [Z] e [Y] sono le inverse l'una dell'altra:
$ [Y] = [Z] ^ -1 $.
Si noti che entrambe le matrici [Z] e [Y] riguardano le tensioni e correnti totali della porta. Dalla (4.25), vediamo che $Z_(ij)$ può essere trovata come
$Z_(ij) = ....$ (4.28)
In altre parole, la (4.28) afferma che $Z_(ij)$ può essere trovata partendo dalla porta j con la corrente $I_j$, circuito aperto tutte le altre porte (in modo I_k $ = 0 $ per $ K! j = $), e la misurando la tensione del circuito aperto alla porta i. Così, $ Z_ (ii) $ è l'impedenza di ingresso vista cercando in tutte le porte, quando le altre porte sono in circuito aperto, e $ Z_ (ij) $ è l'impedenza di trasferimento tra le porte i e j quando tutte le altre porte sono in circuito aperto. Allo stesso modo, dalla (4.26), può essere trovata la $ Y_ (ij) $ come $ Y_ (ij) = ....$ (4.29)
in cui si afferma che $Y_ij$ può essere determinata partendo dalla porta j con la tensione $V_j$, cortocircuitando tutte le
altre porte (in modo $V_k = 0$ per $K!=j $), e misurare la
corrente di corto circuito alla porta i. In generale, ogni elemento di $Z_(ij)$ o $Y_(ij)$ deve essere complessa. Per una rete N-porte, le matrici impedenza e ammettenza sono $N xx N$ in termini di dimensioni, quindi ci sono $2N^2$ quantità indipendenti o gradi di libertà per un arbitrario N-Porta di rete. In pratica, tuttavia, molte reti sono reciproche o senza perdita di dati o entrambi. Se la rete è
reciproca (non contengono alcuna nonreciprocità mezzi come ferriti o plasma, o dispositivi attivi sono non reciproci), ci sarà mostrano che l'impedenza e ammettenza matrici sono simmetriche, in modo che $ Z_ (ij) = Z_ (JI) $, e $ Y_ (ij) = Y_ (JI) $.
Se la rete è senza perdita di dati, possiamo dimostrare che tutti gli elementi $Z_(ij)$ o $Y_(ij)$ sono puramente immaginari.
no di questi casi particolari servono a ridurre il numero di quantità indipendenti o gradi di libertà che una rete N-Porta può avere. Noi ora per ricaveremo le caratteristiche per reti reciproche e senza perdite.
Se esistesse il libro in italiano non posterei sul forum!!!
E sarebbe un pc in meno acceso
Risposte
I think it's a lot more productive to summarize what you read instead of translating everything. Anyway, you have to learn to study directly in English because nowadays it is the language of science: the more advanced articles and books are only available in this language.
"dissonance":
Ma non ce la fai proprio a studiare direttamente in inglese? Se devi stare ogni volta a tradurre perdi una marea di tempo e fai molta più fatica.
Purtroppo hai ragione, però non conoscendo bene l'inglese perdo il filo del discorso ogni tanto. Così preferisco avere anche una traduzione scritta approssimativa in italiano da poter rileggere. Inoltre mi permette di esercitarmi un po' con la lingua inglese, almeno credo (sono 10 anni che non effettuo traduzioni di brani), in vista di un eventuale esame.
Ma non ce la fai proprio a studiare direttamente in inglese? Se devi stare ogni volta a tradurre perdi una marea di tempo e fai molta più fatica.
Accedi a tutti gli appunti
Tutor AI: studia meglio e in meno tempo